根據(jù)表1試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析可知,伸長(zhǎng)定位器選擇2mm或3mm時(shí),試驗(yàn)數(shù)據(jù)與實(shí)際情況較為相符(因需考慮細(xì)紗機(jī)加捻時(shí)錠帶滑溜率因素,加捻效率不可能為100%),同時(shí)考慮到實(shí)際單紗捻縮率,綜合認(rèn)為選擇3mm伸長(zhǎng)定位參數(shù)為最合理,此時(shí)能保證捻度測(cè)試時(shí)纖維狀態(tài)的相對(duì)穩(wěn)定。

2.2.2 預(yù)加張力

國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB403—78規(guī)定,單紗捻度測(cè)試時(shí)單紗公稱(chēng)號(hào)數(shù)

單紗預(yù)加張力=單紗公稱(chēng)號(hào)數(shù)/4(單位為cN),雖然新型捻度儀張力作用裝置采用了盤(pán)式形式,但選擇預(yù)加張力砝碼后產(chǎn)生的單紗預(yù)加張力仍是符合上述公式要求的。現(xiàn)就利用Y331LN型捻度儀在相同的伸長(zhǎng)定位參數(shù),不同單紗預(yù)加張力條件下,對(duì)同一管紗進(jìn)行捻度測(cè)試,結(jié)果見(jiàn)表2。

對(duì)比分析表2數(shù)據(jù)可以得出,在伸長(zhǎng)定位參數(shù)一定,但預(yù)加張力不同時(shí),隨著預(yù)加張力的增大,測(cè)試的單紗捻度值增大,加捻效率值增大。當(dāng)選擇預(yù)加張力砝碼9(實(shí)際砝碼重量為30.8g)時(shí),根據(jù)公式計(jì)算出作用在單紗上的張力為7.7cN,而國(guó)標(biāo)規(guī)定預(yù)加張力應(yīng)為=4.6(cN),實(shí)際張力遠(yuǎn)超出計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)張力。在測(cè)試過(guò)程中反向加捻時(shí),必須有足夠的反向捻縮力克服較大單紗預(yù)加張力才能產(chǎn)生足夠的捻縮效應(yīng)。因此,理論上講測(cè)試的捻度值較大。表2中9^#砝碼對(duì)應(yīng)的加捻效率值100%顯然與實(shí)際生產(chǎn)情況不符,存在一定的誤差。當(dāng)選擇6^#砝碼(實(shí)際砝碼重量為20.5g)時(shí),根據(jù)計(jì)算得出作用在單紗上的張力為5.1cN,與應(yīng)加預(yù)加張力計(jì)算值4.6cN較為接近,表2中所對(duì)應(yīng)數(shù)據(jù)實(shí)測(cè)捻系數(shù)299.4,與設(shè)計(jì)捻系數(shù)313較相符,同樣實(shí)測(cè)加捻效率值與實(shí)際生產(chǎn)情況基本一致。表2中當(dāng)選擇3^#砝碼(實(shí)際砝碼重量10.3g),計(jì)算單紗作用張力為2.6cN,與應(yīng)加預(yù)加張力4.6cN相比偏小,實(shí)測(cè)捻系數(shù)為295.6,較設(shè)計(jì)值313稍小,實(shí)測(cè)加捻效率值也稍小。綜上所述,預(yù)加張力的選擇對(duì)捻度測(cè)試影響較大,預(yù)加張力值明顯大于計(jì)算值時(shí),實(shí)測(cè)捻度偏大,易形成誤差;預(yù)加張力值選擇接近或小于計(jì)算應(yīng)加預(yù)加張力值時(shí),測(cè)試捻度值與實(shí)際生產(chǎn)情況較相符。因此,測(cè)試成紗捻度時(shí),要正確地按照規(guī)定計(jì)算應(yīng)加預(yù)加張力,并合理選擇。

3 結(jié)語(yǔ)

測(cè)試成紗捻度時(shí)既要注重操作方法的正確性,同時(shí),又要熟練掌握儀器的技術(shù)性能要求,按照有關(guān)要求合理選擇捻度儀伸長(zhǎng)定位器位置參數(shù)、預(yù)加張力大小等。只有這樣才能較為真實(shí)地測(cè)試反映生產(chǎn)中單紗捻度值的大小,有效地控制捻度的變化,調(diào)整好捻度參數(shù)。

參考文獻(xiàn):